Процессы раскисления металла шва и его легирования происходят в результате массообмена между металлом и шлаком в соответствии с механизмом, описанным в предыдущем параграфе. Правомерность сделанных допущений и справедливость выведенных расчетных выражений могут быть проверены на примерах соответствия экспериментальных и расчетных данных для случаев раскисления и легирования металла шва при дуговой сварке под плавлеными и керамическими флюсами. Ниже показано, как была сделана экспериментальная проверка возможностей упрощенного метода расчета химического состава металла шва при дуговой сварке под флюсом. Оценка пригодности предложенного расчетного метода определения химического состава металла шва производилась как для керамических, так и для плавленых флюсов (АН-348-А, ОСЦ-45) по следующим причинам. В состав керамических флюсов часто входит значительное количество ферросплавов, вследствие чего в установлении химического состава наплавленного металла большое значение имеют процессы прямого растворения легирующих в каплях и в сварочной ванне и их окисление флюсом. В металлургических процессах при сварке под плавлеными флюсами типа ОСЦ-45 и АН-348-А массообмен между металлом и шлаком происходит в результате химических процессов. Таким образом, исследованием были охвачены предельные случаи массообмена между шлаком и металлом — прямое растворение металлической добавки флюса и химическое взаимодействие.
Наибольшие затруднения при расчете химического состава металла шва по предложенным выражениям (20—32) вызваны отсутствием надежных данных о коэффициентах распределения элементов между металлом и шлаком для различных шлаковых систем, но экспериментальное их определение не является принципиально сложной задачей.
Прежде всего, представляла значительный интерес проверка пригодности предложенной схемы расчета для реакции марганца при сварке под плавлеными кислыми флюсами. Для указанных условий имеются данные о константе равновесия.